Коэффициент часовой неравномерности горячей воды. Норма водопотребления
Для описания характеристик неравномерности «горячего» водопотребления вводится коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды, который в формуле обозначается как Кч и влияет на:
- предпочтительный метод регуляции отпуска тепла,
- итоговую формулу расчётов объёмов водоснабжения.
Формула Кч (Kh) и её составляющие
Значение коэффициента для разных интервалов времени определяется как отношение минимального или максимального водопотребления к среднему. Так для часового интервала (м3/ч) соответствуют
- qч max = Kч max*Qсут max/24
- qч min = Kч min*Qсут min/24,
где Кч водопотребления определяют как результат выражений:
- Kч max = amax * bmax
- Kч min = amin * bmin
В качестве составляющих формул:
- a – соответствует коэффициенту, учитывающему степень благоустройства различных зданий (amin = 0,4-0,6, amax = 1,2-1,4). При этом для высокой степени благоустроенности зданий принимаются меньшее значение amax и большие amin.
- b – соответствует коэффициенту, учитывающему число жителей населенного пункта.
В вычислении фактического Кч с учётом суточного и часового водорасхода на ГВС по формуле:
Кч = 24 * G max час/ G ср. сут. = Q max ГВС/ Q ср. ГВС
- G max час – максимально-часовая нагрузка горячего водоснабжения т/час – расход воды, который рассчитывается, исходя из расчётной нагрузки на жилой район Q max ГВС,
- G ср. сут. – усреднённый водорасход на ГВС в т/сутки в том месяце, для которого производятся вычисления.
Фактический Кч может заметно отличаться от табличных значений. Кроме этого, нормативный, указанный в таблице коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды, различается в разы для различного вида и назначения зданий, режима работы, степени благоустроенности жилых сооружений, числа жителей, местных условий, и др.. (Наличие различного вида экономителей расхода – например, http://water-save.com/ – в расчёт не принимается). Так, например, Кч для жилых сооружений квартирного типа приблизительно равен 2,0, а для промышленных предприятий – 9,6.
В нормах по проектированию в качестве среднего рекомендуемого значения используется Кч = 2,4. Однако если в качестве объекта расчёта представлена большая группа зданий коэффициент 2,4 желательно применять как минимально возможный. В зависимости числа жителей его значения в жилых зданиях могут колебаться от 2,25 (10000 человек) до 4,45 (150 человек).
Приведённые ниже таблицы наглядно демонстрируют эту разницу:
Исходя из графиков отношения максимально-часового к среднечасовому расходу, а также на основании численности населения, норм водопотребления, определяется полное расчётное количество ресурса, которое необходимо подать во время потенциально-наибольшего водопотребления.
Методика вычисления Кч (Kh) горячей воды
При несвязанном регулировании теплоподачи на ГВС и отопление теплообменные аппараты и трубопроводы наружных теплосетей рассчитываются на часовые расходы горячей воды и теплоты в максимальных значениях. С помощью Кч (K h) этот водорасход определяется через среднесуточное нормативное водопотребление. Поскольку следующие зависимости не требуют обращения к существующим справочным таблицам, они могут с пользой применяться в практике проектирования.
Кh = Кnp (q h ru/q h hr,m)
В этом выражении:
Кnp = A*
- при NP<100 A = 0,979+0,21/(NP) 0,5
- при NP>100 A = 1
- q h ru – л/ч, водорасход при ГВС на 1 потребителя для часового интервала наибольшего водопотребления,
- q h hr, m – л/ч, среднечасовой водорасход при ГВС на 1 потребителя в недельном интервале отопительного периода,
- q h hr, mh = q h um /24, в котором q h um – л/сут., водорасход при ГВС на 1 потребителя средний в недельном интервале отопительного периода.
В целом для объекта найти произведение NP, применяющееся в качестве математического ожидания числа включенных одновременно сантехнических приборов, позволяет выражение:
NP = q h ru U / q o , hr
В этом выражении:
- N – общее число сантехнических приборов на объекте,
- P – вероятность включения для водоразборных устройств,
- U – число на объекте водопотребителей горячей воды,
- q o, hr – величина л/ч, которая показывает часовой водорасход одним сантехническим прибором (т. н. диктующим).
Вероятность того, что, в этом случае, фактический расход будет не больше произведения водорасхода одним сантехническим прибором на параметр NP равняется 0,5. Однако для определения Кч (коэффициента часовой неравномерности) прямого значения величины P и N не имеют, а имеет значение их произведение NP , которое входит в расчетные соотношения. При существующих в данный момент нормативных расходах горячей воды, величина P, как правило, не превышает 0,1. При этом значения N<200 встречаются чаще на небольших объектах нежилого назначения.
Режим работы завода в курсовом проекте можно принять односменным.
Число рабочих и ИТР, работающих на прямом производстве и производящих товарную продукцию, приведено в задании. Число административных работников и служащих в заводоуправлении составляет примерно 10% от числа работающих в цехах. При расчете расходов теплоты на горячее водоснабжение и технологические нужды отдельных цехов общее число рабочих и ИТР в курсовом проекте следует распределить по пяти цехам пропорционально их площади, принимаемой по генплану завода.
Число работающих (ИТР, операторы котлов, лаборанты, слесари-ремонт-ники, обходчики тепловых сетей, электрики) в газовой котельной мощностью 30…50 Гкал/ч в среднем равно 30…40 человек.
Количество людей, пользующихся заводской столовой, ориентировочно можно оценить величиной 50…80% от общей численности работающих. Нормы расхода горячей воды на предприятиях общественного питания приведены в литрах на одно условное блюдо (12,7 л/усл.бл.), которое эквивалентно одному посетителю столовой.
Определение расходов теплоты на горячее водоснабжение Qгв является более сложным по сравнению с отоплением и вентиляцией. Особенно сложно вычислять расходы теплоты Qгв, если в одном здании имеется несколько подсистем, имеющих различные нормы потребления горячей воды. Например, в крупном производственном цехе, кроме умывальников для рабочих, могут быть столовая, душевые и бассейн при сауне, т.е. 4 разных потребителя в одном здании.
Для решения различных задач, встречающихся при проектировании и эксплуатации систем теплоснабжения, необходимо знать два часовых расхода теплоты на горячее водоснабжение (ГВ): средний часовой Qср и максимальный часовой Qмакс. Первый из них (Qср) требуется для определения мощности котельной, а также для расчета месячных и годовых расходов тепловой энергии на ГВ, по которым производятся платежи за тепловую энергию. Максимальный часовой расход (Qмакс) требуется для расчета подогревателей ГВ в зданиях и подбора диаметров трубопроводов тепловой сети, поэтому он нужен, в основном, на стадии проектирования системы или объекта теплоснабжения.
Расходы теплоты на горячее водоснабжение (средний часовой Qср, максимальный часовой Qмакс, суточный Qсут,) определяются по формулам
Qср = c Gср (tг - tх) (1 + Kт.п) 10-3,
Qмакс = c Gср (tг - tх) (kч + Kт.п) 10-3,
Qсут = Qср Т,
где Gср - средний часовой расход воды на горячее водоснабжение, л/ч;
tг - средняя температура разбираемой потребителями горячей воды, tг=55С;
tх - средняя температура холодной воды в отопительном периоде; если источником водоснабжения города или поселка является открытый водоем (река, озеро), то tх= 5C; при заборе воды из скважин tх следует принимать по данным водоснабжающей организации;
Плотность горячей воды; при температуре 55C, = 0,986 кг/л;
Kт.п = Qт.п/Qпотр
Коэффициент, учитывающий долю потерь теплоты Qт.п трубопроводами горячей воды от среднечасовой величины теплопотребления Qпотр=Qср - Qт.п; значения которого находятся в пределах Kт.п=0,1…0,35 и приведены в ; при определении Kт. п считают, что примерно 5% от Qпотр теряется в наружных сетях ГВ от ЦТП (или котельной) до зданий, 10% - во внутридомовой сети ГВ при наличии тепловой изоляции стояков ГВ и 20% при отсутствии изоляции стояков, 10% - в полотенцесушителях, если они присоединены к СГВ;
Т - период работы системы горячего водоснабжения в течение суток, для упрощения расчетных формул обычно принимают Т = 24 час/сут;
kч = Gмакс/Gср - коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды, показывающий во сколько раз максимальный часовой расход воды Gмакс больше среднего расхода Gср; kч зависит от вида здания и числа потребителей m в здании.
Средний часовой расход воды на горячее водоснабжение, л/ч, определяется по формуле
Gср = m Gсут /24,
где m - фактическое число потребителей горячей воды в здании;
Gсут - суточная норма расхода горячей воды в литрах на одного потребителя (потр) при средней температуре разбираемой воды tг= 55C, л/(сутпотр); принимается по приложению В или по СНиП 2.04.01-85 ;
Значения коэффициентов часовой неравномерности kч для жилых зданий в зависимости от количества потребителей m приведены в таблице 1 .
Таблица 1
Путем преобразования и аппроксимации зависимостей, приведенных в СНиП 2.04.01-85 и другой специальной литературе, нами получена достаточно точная для практических расчетов формула (3.8), позволяющая определять коэффициенты часовой неравномерности потребления горячей воды kч в зданиях любого назначения в зависимости от количества потребителей m в них и от норм расхода горячей воды
kч=(120Gч/Gсут),
где Gч - норма расхода горячей воды на одного потребителя в час наибольшего водопотребления, л/(чпотр);
Gсут - суточная норма расхода горячей воды, л/(сутпотр);
Gо - часовой расход воды водоразборным прибором, л/час.
Значения Gсут, Gч и Gо для различных зданий приведены в СНиП 2.04.01-85 . Например, для жилых зданий Gсут=105 л/(сутчел), Gч=10 л/(ччел), Gо=200 л/ч и тогда конкретная инженерная формула (3.8а) для определения коэффициента часовой неравномерности потребления горячей воды kч в жилых зданиях примет вид
kч = 2,29 + 30,7/m + 41,1/m.
Для детских садов Gсут=25 л/(сутребенка), Gч=8 л/(ччел), Gо=60 л/ч и тогда
kч = 7,68 + 63,1/m + 51,8/m.
Для школ Gсут = 3 л/(сутчел), Gч = 1 л/(ччел), Gо = 60 л/ч и тогда
kч = 8 + 186/m + 432/m.
Для поликлиник Gсут= 5,2 л(сутчел), Gч= 1,2 л/(ччел), Gо= 60 л/ч и тогда
kч = 5,54 + 118/m + 249/m.
В микрорайоне №1 системы горячего водоснабжения есть во всех 9-и зданиях. На заводе горячая вода используется в 9-и зданиях (заводоуправление, столовая, пять бытовок, котельная, гараж), в которых имеется 16 подсистем горячего водоснабжения с разными нормами Gсут.
При расчете расходов теплоты на ГВ в бытовках, в котельной и в гараже следует учитывать по 2 вида потребления горячей воды. В цехах и в котельной потребители используют воду на бытовые нужды (11 литров в смену на одного работающего) и на прием душа частью рабочих после смены (60 л/чел). В гараже предприятия стоят легковые машины (Gсут=175 литров на машину) и грузовые (Gсут = 250 литров на машину).
Расчетная продолжительность работы душевых составляет 45 минут после каждой смены. Расход воды на одну душевую сетку за 45 минут по нормам равен 270 л . Отсюда следует, что за этот период одной сеткой могут воспользоваться 4,5 потребителя (60 4,5 = 270 л). В обычных производствах группы 1б на каждые 15 человек по нормам должна быть одна душевая сетка, следовательно, душем после смены в таких цехах в среднем пользуются 4,5100/15 = 30% от общего числа работающих в цехе.
Здравствуйте, друзья! Для характеристик неравномерности потребления горячей воды используется такой термин, как коэффициент часовой неравномерности Kч. Коэффициент часовой неравномерности определяется по формуле: Kч = Qmax гвс/Qср гвс = 24*Gmax час/Gср сут. Вообще надо сказать, что коэффициент часовой неравномерности величина важная и нужная. Он влияет на выбор метода регулирования отпуска тепла, а также участвует в формуле расчета объемов потребления горячей воды. Зачастую в расчетах подставляют в формулу нормативное значение Kч, равное 2,4. Вообщем да, эта цифра рекомендуется в нормах по проектированию, поэтому не будем оспаривать ее правильность. Но мое мнение по поводу цифры, если расчет ведется на большую группу зданий, то Кч = 2,4 это минимальное значение коэффициента часовой неравномерности.
Если посмотреть таблицу, где приведены значения Кч для различных видов зданий, то можно заметить, коэффициент часовой неравномерности может существенно отличаться для различных групп зданий. Такую таблицу можно, в частности, посмотреть в книге «Водяные тепловые сети, Справочное Пособие» Н.К. Громов, И.В.Беляйкина, В.П.Витальев, 1988 г., таблица 7.2., стр.86. Скачать это пособие можно в Интернете в свободном доступе. Замечаем, что Кч для жилых зданий квартирного типа равен приблизительно 2,0, а для цехов промышленных предприятий Кч = 9,6. Такой вот разбег по значениям.
Рассмотрим, как рассчитывается фактический коэффициент часовой неравномерности. Возьмем фактические цифры по прибору учета тепловой энергии в ЦТП (центральном тепловом пункте). Я взял фактические цифры за отопительный сезон по теплосчетчику ЦТП, который считает показания тепловой энергии на жилой район. Нагрузка на горячее водоснабжение для района составляет Qmax гвс = 14,986 Гкал/час. В районе, кроме жилых многоквартирных домов расположены также три детских сада, аптека, сберкасса, магазины, стоматологическая поликлиника. Ниже приведены эти цифры расходов воды:
Январь, G1 (расход в подаче) = 241829,55 тн; G2 (расход в обратке) = 214615,00 тн; Gгвс (расход на ГВС) = 27214,55 тн.
Февраль, G1 (расход в подаче) = 219253,30 тн; G2 (расход в обратке) = 191136,40 тн; Gгвс (расход на ГВС) = 28116,9 тн.
Март, G1 (расход в подаче) = 244222,10 тн; G2 (расход в обратке) = 211269,70 тн; Gгвс (расход на ГВС) = 32952,40 тн.
Апрель, G1 (расход в подаче) = 242529,54 тн; G2 (расход в обратке) = 208075,50 тн; Gгвс (расход на ГВС) = 34454,04 тн.
Май (с 1 по 15 число), G1 (расход в подаче) = 118918,37 тн; G2 (расход в обратке) = 101563,85 тн; Gгвс (расход на ГВС) = 17354,52 тн.
Октябрь(с 3 по 31 число), G1 (расход в подаче) = 241579,55 тн; G2 (расход в обратке) = 210018,38 тн; Gгвс (расход на ГВС) = 31561,17 тн.
Ноябрь, G1 (расход в подаче) = 234745,42 тн; G2 (расход в обратке) = 203446,18 тн; Gгвс (расход на ГВС) = 31299,24 тн.
Декабрь, G1 (расход в подаче) = 245033,26 тн; G2 (расход в обратке) = 215893,64 тн; Gгвс (расход на ГВС) = 29139,62 тн.
Как я уже писал выше, коэффициент часовой неравномерности Кч рассчитывается по формуле: Кч = 24*Gmax час/Gср сут,
где Gmax час- это расход воды на горячее водоснабжение, соответствующий максимально-часовой нагрузке горячего водоснабжения, т/час.Gmax час рассчитывается из расчетной нагрузки Qmax гвс на жилой район. Qmax гвс = 14,986 Гкал/час. G max час = Qmax гвс *1000/(tгвс-tхв) = (14,986*1000)/(65-5) = 249,76 тн/час.
Gср сут — расход воды на горячее водоснабжение за сутки, усредненный за рассматриваемый месяц, т/сутки.
Выполним расчет за январь, в январе 31 день:
Gср сут = 27214,55/31 = 877,89 тн/сутки;
Кч = 249,76*24/877,89 = 6,83.
Выполним расчет за февраль, в феврале 28 дней:
Gср сут = 28116,9/28 = 1004,175 тн/сутки;
Кч = 249,76*24/1004,175 = 5,97.
Остальные месяцы рассчитываются аналогично.
Кч = Кч1*j1 + Кч2*j2 + ... Кчn*jn/j1+j2+...jn;
где j — длительность одного месяца в днях.Кч = 6,83*31+5,97*28+5,6*31+5,2*30+5*15+5,3*28*5,75*30+6,38*31 / 31+28+31+30+15+28+30+31 = 5,84.
Таким образом фактический (не нормативный) коэффициент часовой неравномерности для жилого района за отопительный сезон будет равен Кч = 5,84
. На этом расчет фактического Кч считаем законченным.
Содержание раздела
Системы горячего водоснабжения – это комплекс технических и технологических устройств, предназначенных для приготовления, транспорта и распределения горячей воды питьевого качества от источника до водоразборного прибора потребителя. Состав оборудования систем горячего водоснабжения зависит от степени централизации систем. Системы горячего водоснабжения в зависимости от степени централизации приготовления горячей воды подразделяются на централизованные, групповые, местные и индивидуальные. Наибольшая централизация достигается в системах горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором горячей воды из систем теплоснабжения (открытых системах теплоснабжения). В этом случае горячая вода и теплоноситель систем теплоснабжения имеют идентичные свойства. При этом теплоноситель должен полностью соответствовать требованиям . Горячая вода приготавливается в технологических устройствах для подготовки воды, использующейся в качестве теплоносителя в системах теплоснабжения. Эти установки, как правило, устанавливаются на источнике выработки теплоты. Системы водоподготовки в котельных и на ТЭЦ подобно рассмотрены в . Отличительной особенностью открытых систем теплоснабжения является наличие в системе аккумулятора горячей воды, предназначенного для выравнивания отпуска теплоты в систему, неравномерность которой объясняется особенность суточной неравномерности потребления воды.
В закрытых системах теплоснабжения приготовление горячей воды для каждой группы потребителей осуществляется на центральных тепловых пунктах (ЦТП), где объединяются: поток теплоты от источника системы теплоснабжения и вода питьевого качества, поступающая из систем хозяйственно-питьевого водоснабжения. В жилых зданиях с индивидуальным источником теплоты (местные системы), горячая вода приготовляется в местных установках горячего водоснабжения. Индивидуальные системы горячего водоснабжения формируются на базе технических устройств, позволяющих подготовить горячую воду необходимой кондиции непосредственно у потребителя. Но и в этом случае для приготовления горячей воды необходимы теплота и вода питьевого качества.
Рис.2.4.1, 2.4.2
Горячее водоснабжение имеет весьма неравномерный характер потребления воды (а следовательно, и теплоты) как в течение суток, так и в течение недели, причем для каждого типа потребителя суточное и недельное потребление будет иметь некоторые особенности. Так, например, потребление горячей воды для жилых зданий имеет два суточных максимума (см. рис. 2.4.1), а потребление воды в школах – только один (см. рис. 2.4.2). Наибольшая нагрузка горячего водоснабжения в жилых районах имеет место, как правило, в субботу, а в промышленных – в четверг. При этом чем больше индивидуальных разнородных потребителей присоединены к системе теплоснабжения, тем меньше неравномерность ее нагрузки.
Рис. 2.4.1. Суточный график горячего водоснабжения жилого района:
а – сутки среднего водопотребления; б – сутки максимального водопотребления
Таким образом, методы проектирования систем горячего водоснабжения различаются в зависимости от степени их централизации. Объектами проектирования могут выступать как системы в целом, так и отдельные ее элементы.
Для проектных задач, связанных с определением мощности вновь строящихся источников теплоты для централизованных систем и выбором оборудования для них, определение расчетных количеств теплоты выполняется по ее средненедельному, среднесуточному и среднечасовому расходам.
Рис. 2.4.2. Характеристики суточной и недельной неравномерности потребления горячей воды в школах
Средненедельный расход теплоты (средненедельная тепловая нагрузка), кВт, бытового горячего водоснабжения отдельных жилых, общественных зданий и промышленных зданий или группы однотипных зданий в отопительный период определяется по
| Q г.з ср.с =1,2M(a+b)(t г -t х.з)c p ср /n c , | (2.84) |
где M – расчетное количество потребителей; a – норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре t г = 55 0 С на одного человека в сутки, кг/(сут×чел), проживающего в здании с горячим водоснабжением. Она принимается в зависимости от степени комфортности зданий в соответствии с ; b – расход горячей воды с температурой t г = 55 0 С, кг (л) для общественных зданий, отнесенный к одному жителю района; при отсутствии более точных данных рекомендуется принимать b = 25 кг в сутки на одного человека, кг/(сут×чел); c p ср =4,19 кДж/(кг×К) – удельная теплоемкость воды при ее средней температуре t ср = (t г -t х.з)/2;t х.з – температура холодной воды в отопительный период (при отсутствии данных принимается равной 5 0 С); n c – расчетная длительность подачи теплоты на горячее водоснабжение, с/сут; при круглосуточной подаче n c =24×3600=86400 с; коэффициент 1,2 учитывает выстывание горячей воды в абонентских системах горячего водоснабжения.
Средненедельный расход теплоты в межотопительный период определяется по формуле, аналогичной (2.84) с той лишь разницей, что вместо температуры холодной воды в зимний период учитывается температура холодной воды в летний период t х.л (см. формулу (2.85)) При отсутствии данных t х.л принимается равной +15 0 С.
Нормы расхода воды (a и b) на горячее водоснабжение для различных типов потребителей приведены в табл.2.14.
Температура горячей воды в местах водоразбора должна поддерживаться в следующих пределах:
- в открытых системах теплоснабжения и в системах местного горячего водоснабжения не ниже 55 и не выше 80 0 С;
- в закрытых системах теплоснабжения не ниже 50 и не выше 75 0 С.
Таблица 2.14.
Нормы расхода горячей воды
| Потребитель | Единица измерения | Расход | ||
| средненедельный a г.в ср1 , л/сут | в сутки наибольшего водопотребления a г.в ср2 , л/сут | максимально часовой, a г.в max , кг/ч | ||
| Жилые дома квартирного типа, оборудованные:
умывальниками, мойками и душами сидячими ваннами и душами ваннами длиной от 1,5 до 1,7 м. и душами |
1 житель | 85 | 100 | 7,9 |
| Жилые дома квартирного типа при высоте зданий более 12 этажей и повышенном благоустройстве | 1 житель | 115 | 130 | 10,9 |
| Общежития:
с общими душевыми с душевыми во всех комнатах с общими кухнями и блоками душевых на этажах |
1 житель | 50 | 60 | 6,3 |
| Гостиницы, пансионаты и мотели с общими ваннами и душами | 1 житель | 70 | 70 | 8,2 |
| Гостиницы, пансионаты с душами во всех номерах | 1 житель | 140 | 140 | 12 |
| Гостиницы с ваннами в отдельных номерах:
в 25% от общего числа номеров то же в 75 % во всех номерах |
1 житель | 100
150 180 |
100
150 180 |
10,4 |
| Больницы:
с общими ванными и душами с санитарными узлами, приближенными к палатам инфекционные |
1 койка | 75 | 75 | 5,4 |
| Санатории и дома отдыха:
с ваннами при всех жилых комнатах с душевыми при всех жилых комнатах |
1 койка | 120 | 120 | 4,9 |
| Поликлиники и амбулатории | 1 больной в смену | 5,2 | 6 | 1,2 |
| Прачечные:
механизированные немеханизированные |
1 кг сухого белья | 25 15 | 25 15 | 25 15 |
| Административные здания | 1 работающий | 5 | 7 | 2 |
| Учебные заведения (в том числе высшие и специальные с душевыми при гимнастических залах и буфетами) | 6 | 8 | 1,2 | |
| Профессионально-технические училища | 1 учащийся и 1 преподаватель | 8 | 9 | 1,4 |
| Предприятия общественного питания:
для приготовления пищи, реализуемой в обеденном зале; то же продаваемой на дом. |
1 блюдо | 12,7 | 12,7 | 12,7 |
| Магазины:
продовольственные; промтоварные. |
1 работающий в смену | 65 5 | 65 7 | 9,6 2 |
| Стадионы и спортзалы:
для зрителей для физкультурников для спортсменов |
1 место 1 физкульт. 1 спортсмен | 1 30 | 1 30 60 | 0,1 2,5 5 |
| Бани:
для мытья в мыльной с споласкиванием в душе; то же с приемом оздоровительных процедур; душевая кабина; ванная кабина. |
посещение | - - - - | 120
240 360 |
120 |
| Душевые в бытовых помещениях промышленных предприятий | 1 душевая сетка в смену | - | 270 | 270 |
Нормы расхода горячей воды, приведенные в табл. 2.15, относятся к температуре t г =55 0 С. При использовании для бытового горячего водоснабжения воды с другой температурой t гi норма ее расхода определяется из условия подачи абонентам нормированного количества воды по формуле
где K сут max – коэффициент суточной неравномерности расхода теплоты, учитывающий неравномерность расхода горячей воды и теплоты на ее приготовление по дням недели. При отсутствии опытных данных рекомендуется принимать для жилых и общественных зданий K сут max =1,2, для промышленных зданий и предприятий K сут max =1.
Расчетный (максимально-часовой) расход теплоты на бытовое горячее водоснабжение, кВт, равен среднечасовому расходу теплоты за сутки наибольшего водопотребления, умноженному на коэффициент часовой неравномерности, учитывающий неравномерность потребления горячей воды и теплоты на ее приготовление по часам суток:
|
где K ч max – коэффициент часовой неравномерности расхода теплоты за сутки наибольшего водопотребления. При ориентировочных расчетах можно принимать для городов и населенных пунктов K ч max =1,7÷2,0, для промышленных зданий и предприятий K ч max =2,5÷3,0.
Соотношения для определения расходов теплоты средних за неделю, сутки наибольшего водопотребления и максимально часовые расходы используются для оценки мощности источника системы теплоснабжения, выбора аккумулятора горячей воды в системе централизованного теплоснабжения, определения надбавки температуры теплоносителя к температурному графику отпуска теплоты от источника системы теплоснабжения, выбора производительности насосов для циркуляции воды по системе теплоснабжения.
Для проектных задач, связанных с определением тепловой мощности вновь строящихся центральных (ЦТП), обслуживающих группу зданий и индивидуальных (ИТП) тепловых пунктов, обслуживающих одно здание; расчетов гидравлических режимов во внутридомовых системах горячего водоснабжения и выбором оборудования для них, используется максимальной (расчетный) расход воды (теплоносителя) через каждый участок системы горячего водоснабжения.
В основе расчета максимального (расчетного) расхода воды лежит вероятностный метод определения одновременности действия водоразборных приборов, составляющих систему горячего водоснабжения. При этом предполагается, что события, характеризующие одновременность действия приборов, есть ординарные события и, следовательно, подчиняющиеся закону распределения Пуассона. С учетом этого замечания алгоритм расчета расходов воды через каждый участок внутридомовых водопроводов состоит в следующем :
1. Вся система горячего водоснабжения разбивается на участки, характеризующиеся присоединенными к нему помещениями, в которых установлены водоразборные приборы.
2. Для каждого из этих помещений определяется количество типов установленных в нем водоразборных приборов (A пом) и общее количество водоразборных приборов всех типов (N пом). Из них выделяется те водоразборные приборы, которые присоединены к системе горячего водоснабжения (N г.в.i пом).
3. Для каждого ш-го типа водоразборных приборов из табл. 2.15 находят расчетные секундные расходы горячей воды (g o.i =g г.в.i p) единичным прибором, кг/c.
Таблица 2.15.
Расходы горячей воды через водоразборные приборы
| Наименование водоразборного прибора | Секундный расход горячей воды, g г.в.i кг/c | Часовой расход горячей воды, g х.в.i ч, кг/ч | Свободный напор у водоразборного прибора, H в.п.i , м |
| Умывальник со смесителем | 0,09 | 40 | 2 |
| Раковина (мойка) с водоразборным краном и смесителем | 0,09 | 60 | 2 |
| Мойка (для предприятий общественного питания) со смесителем | 0,2 | 280 | 2 |
| Ванна со смесителем (общим для ванны, умывальника и душа) | 0,18 | 200 | 3 |
| Душевая кабина с мелким душевым поддоном и смесителем | 0,09 | 60 | 3 |
| Душ в групповой установке со смесителем | 0,14 | 230 | 3 |
| Биде со смесителем | 0,05 | 54 | 5 |
4. Определяется количество человек (M г.в.i пом), использующих водоразборные приборы, установленные в данных помещениях (жильцов в квартире, работников в цехе, детей в детском саду и т.д.).
5. Для приборов каждого типа, используемых одними и теми же потребителями (например, умывальник, используемый всеми жильцами квартиры) вычисляются вероятности действия каждого из них в час максимального водопотребления:
| P г.в.i =a г.в max *M пом /(g г.в.i р *N г.в.i пом *3600), | (2.89) |
где i – обозначение (индекс) типа рассматриваемого водоразборного прибора; a г.в max – нормы расхода горячей воды одним человеком, находящимся в рассматриваемом помещении, за час максимального водопотребления, кг/(ч×потребитель).
Величина a г.в max , определенная на основе статистической обработки наблюдений за характером водопотребления в жилых, общественных промышленных и других зданиях, приведена в табл. 2.14.
6. Все разнотипные водоразборные приборы, установленные в любом рассматриваемом помещении, где известно общее количество типов этих приборов, равное A пом, условно заменяются равным количеством однотипных эквивалентных приборов, для которых вычисляются расходы горячей воды через каждый из них:
Если через рассматриваемый участок системы горячего водоснабжения вода подается в водоразборные приборы, установленные в j помещениях одинакового типа (например, несколько квартир разных этажей), то для участка используются суммарные значения вероятности действия приборов в системе горячего водоснабжения (P г.в.уч э.п), рассчитанной по (2.91), с той лишь разницей, что вместо M пом принимается ΣM пом, а вместо N пом принимается ΣN пом. Если же через участок проходит горячая вода, поступающая в j-е помещения различающихся типов (например, через один участок системы горячего водоснабжения проходит горячая вода, поступающая в квартиры и магазин), то для каждого из типов помещений рассчитываются свои значения вероятности действия эквивалентных водоразборных приборов (P г.в.маг э.п и P г.в.кв э.п), причем для их расчета используется (2.91), а затем находятся усредненное значение вероятности для участка:
9. По рассчитанным величинам произведений из рис. 2.4.3 и 2.4.4 выбираются значения коэффициентов α г.в и затем определяются максимальный (расчетный) расход горячей воды через рассматриваемый участок внутренней системы горячего водоснабжения, который также называют максимальным секундным расходом (кг/c):
| g г.в.уч p =5g г.в э.п α г.в, | (2.94) |
Алгоритм повторяется для следующего участка системы горячего водоснабжения. Обычно определение расчетных расходов воды начинают с участков от наиболее удаленных потребителей и постепенно приближаются к месту ввода, т.е. к местному или групповому тепловому пункту. Таким образом осуществляется свертка информации о расчетном расходе воды в системе горячего водоснабжения, и последний расчет секундного расхода будет осуществлен для выходного патрубка системы горячего водоснабжения на ЦТП или ИТП. Эта величина обозначается как G г.в p (кг/c).
Рис.2.4.3. Значения коэффициента α г.в при P г.в >0,1 и N г.в <200 шт. Рис.2.4.4. Значения коэффициента α г.в при P г.в и любом N г.в (а), а также при P г.в >0,1 и N г.в >200 шт.На рис. 2.4.5 представлены наиболее распространенные схемы присоединения горячего водоснабжения в рамках ЦТП или ИПТ к системам теплоснабжения.
Одновременно с секундным расходом G г.в p воды определяют средний часовой расход воды в системе горячего водоснабжения, кг/ч:
Количество теплоты, (кДж/ч), необходимое на подогрев всех этих расходов воды определяется как разница ее энтальпий до и после подогрева, т.е.:
| Q г.в макс.ч =Q г.в p =G г.в макс.ч (h г.в -h х.в)=G г.в макс.ч (c г.в t г.в -c х.в t х.в), | (2.97) |
где c г.в и c х.в – удельная теплоемкость горячей и холодной воды соответственно, кДж/(кг× 0 С); t г.в и t х.в – температура горячей и холодной воды 0 С; h г.в и h х.в – энтальпии воды после и до подогрева, кДж/кг.
Файл:C:\Users\Samsung\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip image002.jpg
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Файл:C:\Users\Samsung\AppData\Local\Temp\msohtmlclip1\01\clip image004.jpg
|
|||||||||||||||||||||||||||||
| в. Схема присоединения горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором теплоносителя | |||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Водоподогреватели системы горячего водоснабжения. Для подогрева воды в закрытых системах горячего водоснабжения применяются водоподогреватели, где в качестве греющей среды используется теплоноситель из тепловой сети, а нагревается вода питьевого качества из системы холодного водоснабжения. Могут использоваться два типа водоподогревателей: горизонтальные кожухотрубные или пластинчатые. Пластинчатые теплообменники находят все более широкое применение в системах горячего водоснабжения, в то время как использование кожухотрубных теплообменников не запрещается в . В качестве кожухотрубных секционных водоподогревателей в рекомендовано применять водо-водяные подогреватели по ГОСТ 27590 , состоящие из секций кожухотрубного типа с блоком опорных перегородок для теплоносителя давлением 1,6 МПа и температурой до 150 0 С (рис. 2.4.6), причем теплоноситель движется в межтрубном пространстве, а нагреваемая вода в трубках.
В качестве пластинчатых применялись водоподогреватели по ГОСТ 15518, однако они не предназначались специально для работы в системах теплоснабжения. Они громоздки и менее эффективны по сравнению с конструкциями таких фирм, как Альфа-Лаваль, СВЕП (см. рис. 2.4.7) и др.
Рис. 2.4.7. Общий вид пластинчатого водоподогревателяДля выбора типоразмера водоподогревателя необходимо оценить его поверхность нагрева. Ее расчет выполняется при температуре теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей точке излома графика температур теплоносителя (см. пункт 2.6), или при минимальной температуре теплоносителя, если излом графика температур отсутствует:
где Δt б и Δt м – соответственно большая и меньшая разности температур между греющей и нагреваемой средой на входе или на выходе из водоподогревателя.
В частном случае, при одноступенчатой схеме подогрева горячей воды
где τ 01 изл – температура теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети в точке излома графика температуры теплоносителя, 0 С; τ г р – то же после водоподогревателя горячего водоснабжения, подключенного к тепловой сети по одноступенчатой схеме, 0 С; t х – температура воды, поступающей из системы хозяйственно-питьевого водоснабжения в отопительный период, 0 С; t г – температура воды, поступающей в систему горячего водоснабжения потребителей на выходе из водоподогревателя при одноступенчатой схеме включения, 0 С.
Если в системе горячего водоснабжения установлен бак-аккумулятор горячей воды, то Q г.в р =Q г.в ср. Если тепловые потери по трубопроводам горячего водоснабжения существенны, то Q г.в р =Q г.в р *(1+k mn , где k mn – относительные потери теплоты трубопроводами горячего водоснабжения.
После определения величины поверхности водоподогревателя выполняется выбор его типоразмера по таблицам их технических характеристик (см. табл. 2.16.)
Таблица 2.16.
Технические характеристики водоподогревателей по ГОСТ 27590
| Поверхность нагрева одной секции, []м 2 , при длине, м | Тепловая произодительность одной секции, кВт, длиной, м | Наружный диаметр корпуса секции, []мм | Число трубок в секции, [], шт | Площадь сечения межтрубного пространства, м 2 | Площадь сечения трубок, м 2 | ||||
| Гладких труб | Профилированных труб | ||||||||
| 2 | 4 | 2 | 4 | 2 | 4 | ||||
| 0,37 | 0,75 | 8 | 18 | 10 | 23 | 57 | 4 | 0,00116 | 0,00062 |
| 0,65 | 1,32 | 12 | 25 | 15 | 35 | 76 | 7 | 0,00233 | 0,00108 |
| 0,93 | 1,88 | 18 | 40 | 20 | 50 | 89 | 10 | 0,00327 | 0,00154 |
| 1,79 | 3,58 | 40 | 85 | 50 | 110 | 114 | 19 | 0,005 | 0,00293 |
| 3,49 | 6,98 | 70 | 145 | 90 | 195 | 168 | 37 | 0,0122 | 0,00570 |
| 5,75 | 11,51 | 114 | 235 | 150 | 315 | 219 | 61 | 0,02139 | 0,00939 |
| 10,28 | 20,56 | 235 | 475 | 315 | 635 | 273 | 109 | 0,03077 | 0,01679 |
После выбора теплообменника осуществляется его поверочный тепловой и гидравлический расчеты. Выбор размера теплообменника может быть другим, если не выполняются условия по одному из ограничений теплового или гидравлического расчета (например, потери давления в теплообменнике превышают допустимые значения).
В табл. 2.17 приведены технические характеристики пластинчатых теплообменников.
Таблица 2.17.
Технические характеристики пластинчатых теплообменников
фирмы «Альфа-Лаваль» для теплоснабжения
| Показатель | Единицы измерения | Неразборные паянные | Разборные с резиновыми прокладками | |||||
| СВ-51 | СВ-76 | СВ-300 | М3-XFG | M6-MFG | M10-BFG | M15-BFG8 | ||
| Поверхность нагрева пластины | м 2 | 0,05 | 0,1 | 0,3 | 0,032 | 0,14 | 0,24 | 0,62 |
| Габариты пластины | мм | 50×520 | 92×617 | 365×990 | 140×400 | 247×747 | 460×981 | 650×1885 |
| Минимальная толщина пластины | мм | 0,4 | 0,4 | 0,4 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
| Масса пластины | кг | 0,17 | 0,44 | 1,26 | 0,24 | 0,8 | 1,35 | 2,95 |
| Объем воды в канале | л | 0,047 | 0,125 | 0,65 | 0,09 | 0,43 | 1,0 | 1,55 |
| Максимальное число пластин в установке | шт | 60 | 150 | 200 | 95 | 250 | 275 | 700 |
| Рабочее давление | МПа | 3,0 | 3,0 | 2,5 | 1,6 | 1,6 | 1,6 | 1,6 |
| Максимальная температура | 0 С | 225 | 225 | 225 | 130 | 160 | 150 | 150 |
| Габариты установки | мм | |||||||
| ширина | 103 | 192 | 466 | 180 | 320 | 470 | 650 | |
| высота | 520 | 617 | 1263 | 480 | 920 | 981 | 1885 | |
| длина | 286 | 497 | 739 | 500 | 1430 | 2310 | 3270 | |
| Диаметр патрубков | мм | 24 | 50 | 65/100 | 43 | 60 | 100 | 140 |
| Стандартное число пластин | шт | 10,20,30, 40,50,60, 80 | 20,30,40, 50,60, 70, 80,90, 100, 110,120130, 140,150 | |||||
| Масса установки, при числе пластин
минимальном |
кг | 5,2 | 15,8 | - | 38 | 146 | 307 | 1089 |
| максимальном | 15,4 | 73,0 | 309 | 59 | 330 | 645 | 3090 | |
| Максимальный расход жидкости | м 3 /ч | 8,1 | 39 | 60/140 | 10 | 54 | 180 | 288 |
| Потери давления при максимальном расходе | кПа | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| Коэффициент теплопередачи | Вт/ (м 2 × 0 C) | 7700 | 7890 | 7545 | 6615 | 5950 | 5935 | 6810 |
| Тепловая мощность при стандартных условиях | кВт | 515 | 2480 | 8940 | 290 | 3360 | 11480 | 18360 |
Балансировочные вентили. Для настройки простых систем горячего водоснабжения используются балансировочные вентили, функции которых состоят в том, чтобы поддерживать давление на входе в систему в установленных проектных пределах и, в случае необходимости, уменьшать или увеличивать его. Балансировочные вентили, как показано на рис. 2.4.8, снабжены патрубками для подключения портативных измерителей расхода и давления, что позволяет осуществлять балансировку системы по результатам сопоставления расчетных и измеряемых величин.
Фильтры. Эксплуатация металлических трубопроводов систем горячего водоснабжения сопровождается образованием различного рода коррозионных отложений на их поверхности, что, в свою очередь, приводит к загрязнению горячей воды и нарушает стандарт ее качества. Для предотвращения попадания дисперсных частиц в водоразборные приборы, а через них к потребителям, устанавливаются фильтры. В последнее время системы горячего водоснабжения монтируются с установкой фильтров, подобных приведенным на рис. 2.4.9.
Рис. 2.4.9. Общий вид фильтров для систем горячего водоснабженияВ системах горячего водоснабжения до последнего времени рекомендовалось устанавливать только грязевики – устройства расширительного типа, которые предназначались для установки на входе в тепловой пункт и служили для защиты внутридомовой системы от попадания в нее дисперсных твердых примесей из тепловой сети. Практика показала, что, несмотря на незначительное гидравлическое сопротивление, грязевики не выполняли требуемых функций и поэтому в практике проектирования систем горячего водоснабжения, несмотря на повышенное, по сравнению с грязевиками, потери давления, все чаще используются самоочищающиеся сетчатые фильтры.
Специальные схемы горячего водоснабжения для высотных зданий. В отечественной практике проектирования систем горячего водоснабжения для зданий более 16 этажей принято разделять систему на зоны по вертикали. Каждая из зон такой системы представляет собой самостоятельную систему со своими водонагревательными установками и насосами. При строительстве высотных зданий в Москве в 50-е годы каждая зона оборудовалась также и своим баком-аккумулятором. В дальнейшем, проектирование осуществлялось при условии использования постоянно работающих насосов верхней зоны (рис. 2.4.10).
| 1 | - | ввод |
| 2 | - | Повысительный насос верхней зоны |
| 3 | - | Повысительный насос нижней зоны |
| 4 | - | Первая ступень подогревателя горячего водоснабжения нижней зоны |
| 5 | - | Вторая ступень подогревателя горячего водоснабжения нижней зоны |
| 6 | - | Первая ступень подогревателя горячего водоснабжения верхней зоны |
| 7 | - | Вторая ступень подогревателя горячего водоснабжения верхней зоны |
| 8 | - | Циркуляционный насос верхней зоны |
| 9 | - | Циркуляционный насос нижней зоны |
| 10 | - | Водоразборные стояки верхней зоны |
| 11 | - | Водоразборные стояки нижней зоны |
Расчет тепловых нагрузок
Тепловая нагрузка, вырабатываемая проектируемой котельной должна обеспечивать отопительные и вентиляционные нужды поселка и нужды горячего водоснабжения. Основным потребителем тепла являются многоквартирные дома.
Расчетный часовой расход на отопление:
где q о
V – объем зданий, м 3 ;
t но =-24 ° С – температура наружного воздуха для расчета отопления;
t вн =18 ° С – температура воздуха внутри помещений.
Расчетный часовой расход на вентиляцию:
где q о – отопительная характеристика зданий,;
t нв =-11 ° С –температура наружного воздуха для расчета вентиляции;
Расход тепла на ГВС:
где G гв – расход воды на горячее водоснабжение, кг;
c – теплоемкость воды, ккал/кг;
t г – температура горячей воды, подаваемой в систему ГВС, °С;
t х – температура холодной водопроводной воды, °С;
h сп – КПД сетевых подогревателей.
Расход воды на ГВС определяется исходя из нормы расхода воды на одного человека:
,
(1.4)
где m – число жителей, чел;
а – норма расхода горячей воды на одного человека, кг/чел×сут.
Пользуясь выше приведенной формулой для Q гв мы найдем среднесуточный расход тепла на ГВС. В то время, как для подбора оборудования нам необходим часовой расход. Вводится понятие суточной неравномерности потребления горячей воды c , которое связано с часовой и среднесуточной нагрузкой соотношением:
,
(1.5)
где Q
Q гв.сут – среднесуточная нагрузка, ккал/час;
Расчетный коэффициент неравномерности нагрузки горячего водоснабжения жилого здания или группы жилых зданий можно ориентировочно принимать
При Q гв.сут £ 1 МВт 
;
(1.6)
При Q гв.сут ³ 1 МВт c =2,0.
Перечень потребителей тепла в поселке Новая Гута представлен в таблице 1.1
Для определения расчетной нагрузки на ГВС определим среднесуточную нагрузку для жилых домов. Общее число жителей – 4500 человек. Суточная норма на 1 человека – 110 кг/сут. Температуры горячей и холодной воды равны соответственно 60 и 10°С. Тогда
Т.к. Q гв.сут > 1 МВт, то можно принять коэффициент неравномерности c=2,0. Тогда расчетная нагрузка определится как
.
Таблица 1.1
|
Объем одного здания, м 3 |
Количество зданий |
Количество жильцов, чел |
|
|
Жилые дома |
|||
|
Магазин, кофе |
|||
Для многоквартирных жилых домов на 160 человек найдем расчетную нагрузку на отопление, приняв отопительную характеристику q o =0,761:
Расчетная нагрузка с учетом потерь на собственные нужды и в сетях:
,
(1.7)
где k сн – коэффициент расхода тепла на собственные нужды;
k пот – коэффициент потерь тепла в тепловых сетях.
Результаты представим в виде таблицы:
Таблица 1.2
|
Объем, м 3 |
Количество |
ккал/(м 3 ×ч×К) |
ккал/(м 3 ×ч×К) |
Расчетные нагрузки, Гкал/час |
|||
|
Жилые дома |
|||||||
|
Магазин, кафе |
|||||||
|
Всего: |
4, 43 |
0, 24 |
|||||
К установке принимаем три водогрейных котла КБН-Г-2,5. Котел работает в автоматическом режиме и обеспечивает плавную регулировку теплопроизводительности в диапазоне от 1,15 до 3,15 МВт.
Характеристики котла КБН-Г-2,5:
1. Номинальная теплопроизводительность не менее 2,9 Мвт.
2. Расход топлива при работе котла на газе с теплотой сгорания Q р н =35615кДж/м 3 не более 316м 3 /ч.
3. Коэффициент полезного действия не менее 93%.
4. Рабочее давление воды не более 0,6Мпа.
5. Максимальная температура воды на выходе из котла 95 0 .
6. Температура обратной воды перед котлом не менее 50 0 .
7. Расход воды не менее 100м 3 /ч (при ∆t=25 0 С).
8. Допустимое давление газа перед горелкой не менее 147 Па.
9. Максимальное давление газа перед автоматикой 3000Па.
10. Давление воздуха после вентилятора не менее 2000Па.
11. Минимальная температура выходящих газов 160 0 С.
12. Температура ограждающих поверхностей (кожуха) не более 45 0 С.
13. Время срабатывания защитных устройств (отклонения котла при погасании пламени) не более 2 с.
14. Время растопки котла не более 0,25ч (15 мин.).
15. Напряжение питания промышленной электрической сети переменного тока 380 В, 220 В частотой 50Гц.
16. Ресурс котла до капитального ремонта не менее 18000ч.
17. Средний срок службы до списания 10 лет.
18. Габаритные размеры не более:
Длина – 4000мм;
Ширина – 2000мм;
Высота – 3000мм.
19. Масса не более 5400кг.
Расчет горения топлива
Целью данного расчета является определение расхода воздуха, количества и состава продуктов горения. В качестве топлива используется природный газ, имеющий следующий состав (по объему):
Таблица 2.1
|
Компонент |
|||||||
Низшая теплота сгорания Q н р =8020 ккал/м 3 , плотность при нормальных условиях r 0 =0,70 кг/м 3 .
Расчет проводится на основе уравнений химических реакций окисления (горения) компонентов топливной смеси:
Из этих уравнений видно, что для сжигания 1 моль метана CH 4 необходимо 2 моль кислорода O 2 . При этом образуется 1 моль CO 2 и 2 моль H 2 O.
Так же находятся соотношения для других компонентов, пользуясь соответствующими уравнениями.
Определив количество кислорода, можно найти теоретическое количество
